НЕФТЬ-ГАЗ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
На главную >>


Теперь на нашем сайте можно за 5 минут создать свежий реферат или доклад

Скачать книгу целиком можно на сайте: www.nglib.ru.

Предложения в тексте с термином "Фаза"

Поскольку нагреваемый продукт остается в жидкой фазе, расчет потерь напора осуществляют по формуле Дарси — Вейсбаха

Вязкость разбавленных суспензий при концентрации твердой фазы менее 10% (об.

В формулах (I, 115) и (1,116) \лж — динамическая вязкость сплошной фазы; ф — объемная.

концентрация взвешенной (для суспензий) и распределенной (для эмульсий) фазы.

Конденсаторы, монтируемые на верху колонных аппаратов, подразделяются на аппараты с нисходящим потоком паров и параллельным направлением обеих фаз (неизотермическая конденсанция) и аппараты с восходящим потоком паров и противоточным направлением фаз (изотермическая и псевдоизотермическая конденсация).

<р — относительная массовая доля дисперсной фазы.

ср—средний, д — дисперсная фаза.

О—нормальные условия с — сплошная (фаза), смесь.

Рс где рд и ре — плотности дисперсной и сплошной фаз, кг/м3; хя и хс — содержание дисперсной и сплошной фаз в загрузке, масс.

С — концентрация дисперсной фазы, кмоль/м3.

Неоднородными называют системы, состоящие из двух и более фаз (Ф^2) и содержащие вещество в виде частиц, капелек, консолидации, размеры которых превосходят размеры молекул.

Фаза неоднородной системы, в которой распределена какая-то другая фаза или вещество, называется сплошной (вода, нефть, нефтепродукты).

Фаза неоднородной системы, которая распределена в сплошной фазе, называется диспергированной, дисперсной, раздробленной, распределенной, дискретной (песок в воде, капли воды в нефти или нефтепродукте и т.

При наличии конвекционных токов полного отстоя фазы, диспергированной в сплошной фазе, достичь трудно.

При расчете скорости осаждения капель в эмульсиях следует учитывать вязкость диспергированной фазы:

32—844 497 ки водой загрязнения сосредоточиваются на границе раздела фаз топливо—вода или топливо—паровой конденсат и удаляются вместе с отстоявшимся водным слоем.

Фильтрацией называют процесс разделения неоднородных систем при пропускании их через пористые перегородки, которые задерживают одни фазы этих систем и пропускают другие.

VIII-10) применяют при значительном количестве твердой фазы в суспензиях (например, суспензия масла с глиной при очистке масла контактным способом).

Барабан вращается и фильтрат из погруженных секций отсасывается через коллектор, что приводит к осаждению твердой фазы на фильтрующей поверхности.

62) где vn — расход промывной жидкости в n-ой ступени' промывки, м3; ап — содержание жидкой фазы после я-и ступени, промывки в % к массе твердых частиц.

сгде d=au/aK; an — отношение массы промывной жидкости к массе твердых частиц; ак — содержание жидкой фазы в промытом осадке (отношение массы жидкости к массе твердых частиц); tf«4,5— показатель степени; |лвоз — динамическая вязкость воздуха, Па-с.

Под адгезией подразумевают взаимодействие неоднородных жидкой и твердой (или жидкой и газообразной) фаз.

В результате взаимодействия неоднородных фаз происходит сепарация примесей.

При диспергировании газов образуются пузырьки, вследствие чего создается высокоразвитая поверхность, способствующая концентрированию гидрофобных веществ на границе раздела фаз и растворению в жидкости некоторых компонентов газовой смеси.

Работа адгезии равна где WB — • изотермическая работа на границе раздела фаз гидрофобное вещество — газ, Wm — изотермическая работа на границе раздела фаз жидкость — газ;1^Вж — изотермическая работа на границе раздела фаз гидрофобное вещество — жидкость.

фугитивности 119, 123 эффективности излучения 425 Кривая (ые) истинных температур кипения 205 равновесия фаз 200 ел.

Расчет составов рафинатной и экстрактной фаз.

Теплоемкость нефтепродуктов в паровой фазе, характеризующий фактор.

Если известна теплоемкость углеводородной жидкости, то теплоемкость паров, сосуществующих с жидкой фазой (температуры пара и жидкости.

Для многокомпонентной смеси, представляющей собой идеальный раствор, теплота испарения равна п »«• = '<# (1>277) где у 'i — мольные доли 'компонентов смеси в паровой фазе.

Энтальпия нефтепродукта в паровой фазе выражается следующим образом: т т hnr = ( cdT+r+ ( CldT (1,286) где с, Ci — истинная массовая теплоемкость нефтепродукта в жидкой и паровой фазах соответственно; /- — теплота испарения.

Давление насыщенного пара — это давление, при котором паровая фаза вещества находится в состоянии равновесия с его жидкой фазой при определенной температуре.

Для смесей веществ давление паров является функцией не только температуры, но и состава фаз.

При испарении смесей соотношение отдельных углеводородов в паровой и жидкой фазах различно в зависимости от температуры испарения: при более низкой температуре испарения пары богаче ниакокИ' пящими компонентами.

При расчетах состава равновесных паровой и жидкой фаз и числовых значений констант фазового равновесия пользуются фугитивностью

В идеальной равновесной системе жидкая и паровая фазы являются насыщенными, парциальные мольные объемы компонентов в обеих фазах равны мольным объемам в чистом виде и фугитивность f не зависит от давления * V22 к.

компонента в насыщенной жидкой фазе равна фугитивности этого же компонента в насыщенной паровой фазе при тех же температуре и давлении.

Коэффициент фугитивности компонента идеальной системы не зависит от состава жидкой или паровой фазы, а коэффициент фугитивности компонента реальной системы зависит от состава.

Фугитивность компонента в жидкой фазе при тпр<0,8 , (^Г)я 1,0133Ум(л — Pi) (1,391) где Ум — среднее значение мольного объема чистой жидкости при температуре системы в интервале давлений я — Pi.

для жидкой фазы для паровой фазы

Коэффициенты фугитивности, как правило, применяют при расчетах состояния паровой фазы, а коэффициенты активности — для жид* кой фазы

Коэффициент фугитивности: для жидкой фазы для паровой фазы

Парциальные мольные объемы [32]: жидкой фазы паровой фазы

В состоянии равновесия активность 1-го компонента в паровой и жидкой фазах одинакова

Состояние вещества, при котором исчезает различие между его жидкой и газообразной фазами, называется критическим.

Критической температурой чистого вещества называется максимальная температура, при которой жидкая и паровая, фазы могут сосуществовать в равновесии.

у — доля компонента в газовой (паровой) фазе.

<р — объемная 'концентрация взвешенной и распределенной фаз в суспензиях и эмульсиях; функция молекулярной структуры.

Значения 20 и г' для насыщенных паров, находящихся в равновесии с жидкой фазой *пр го г' "пр zi Z'

у—доля компонента в паровой фазе.

Здесь паровая фаза — идеальный газ, а жидкая фаза — идеальный раствор.

При высоких давлениях плотность паровой фазы может значительно превышать плотность жидкой фазы.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАВНОВЕСНЫХ СОСТАВОВ ФАЗ Равновесие между паровой (газовой) и жидкой фазами

Для расчета нефтезаводских процессов необходимы сведения о состоянии равновесия между сосуществующими паровой (газовой) и жидкой фазами.

Равновесным состоянием паровой и жидкой фаз называется такое их сосуществование, при котором не происходит никаких видимых качественных или количественных изменений этих фаз.

Во-первых, для равновесия сосуществующих паровой и жидкой фаз необходимо равенство температур этих фаз уж _ 'ра

Несоблюдение этого условия приведет к теплообмену между фазами и нарушению равновесия.

* Во-вторых, необходимо равенство парциальных давлений каждого компонента в паровой и жидкой фазах

Величина Кг позволяет, зная концентрацию компонента в одной фазе, определить его равновесную концентрацию в другой фазе.

Уравнения (11,28) и (11,29) не учитывают влияния состава фаз на константу равновесия, т.

Константа равновесия может быть принята независящей от состава фаз, если температура в системе отличается не более, чем на 25 К от среднемольной температуры кипения смеси :[3].

Графики Бенедикта — Вебба — Рубина [3] позволяют определять константы фазового равновесия при условии, что известны -средние мольные температуры кипения жидкой и паровой фаз.

Графики де-Пристера для определения значений функции фугитивности , |/"сн4Для метана в жидкой (а) и паровой (б) фазах.

Графики де-Пристера для определения значений функции фугитивности fc^ фазах.

Для пропана в жидкой (а) и паровой (б) в котором фугитивность жидкой фазы определяется по формуле (11,37) где /(0) — фугитивность идеальной среды; fW — поправка фугитивности для реальных сред; ю — ацентрический фактор.

Содержание метана в жидкой фазе.

Если смесь паров можно приближенно считать идеальным газом, а жидкую фазу —идеальным раствором, то /(?

Значения коэффициента фугитивности паровой фазы определяются в зависимости от температуры, давления и состава паровой фазы.

Если концентрация компонента в жидкой фазе велика, то коэффициент активности ^компонента приближается к единице.

При умеренном давлении коэффициент активности yf можно считать не зависящим от давления; его величина будет определяться только температурой и составом жидкой фазы.

Области жидкой фазы (/), газовой фазы (//) и двухфазная область (///) на графике (для данной температуры и состава), при котором значения констант равновесия всех компонентов системы -приближаются к единице при условии, что температура системы выше критической температуры легчайшего компонента.

Давление сходимости является функцией температуры и состава жидкой фазы, не содержащей легчайшего компонента.

Давление сходимости—это максимальное давление, при котором возможно сосуществование двух фаз.

Области жидкой и газовой фаз, а также двухфазная область показана на рис.

обе фазы могут сосуществовать при давлении более низком, чем давление паров наиболее летучего компонента.

При определении давления сходимости за легчайший компонент принимается тот, содержание которого в жидкой фазе составляет не • менее 0,001 мольной доли; если это условие не выполняется, то компонент не принимают за легчайший.

Критическая температура представляет собой максимальную температуру, при которой возможно существование жидкой фазы при повышении температуры.

Крикондентерм-температура представляет собой максимальную температуру, при которой возможно образование жидкой фазы при понижении температуры.

Истинная критическая точка характеризуется максимальными значениями температуры и давления, при которых могут сосуществовать обе фазы.

Для многокомпонентных систем обе фазы могут сосуществовать при более высоком давлении или более высокой температуре; такое давление называется криконденбар-давлением, такая температура — крикондентерм-температурой.

II-15) точка С' характеризует максимальную температуру, а точка С — максимальное давление, при которых обе фазы могут сосуществовать в равновесии.

Влияние водорода на константы фазового равновесия углеводородов учитывают с помощью поправки К*/К, определяемой в зависимости от мольной доли водорода в жидкой фазе (рис.

ры кипения жидкой фазы, не содержащей водорода (рис.

Константа фазового равновесия водорода зависит от давления, температуры, среднемольной температуры кипения жидкой фазы и содержания в ней водорода следующим образом: при повышении давления я уменьшается; при повышении температуры Т уменьшается, достигает минимума и остается постоянной; при повышении среднемольной температуры кипения жидкой фазы ^„увеличивается; при увеличении содержания хн, водорода в жидкой фазе увеличивается.

В случае присутствия в паровой фазе водорода (менее 0,05 мольных долей) и при давлении ниже 10,5 МПа номограммы Уинна для

График для опреде-равновесия углеводородных систем в при- ления поправок к константам сутствии двуокиси углерода вводят попра- Фаз°вого равновесия метана в вочный коэффициент присутствии водорода и угле.

K*i=Kco2Ki (11,51) где /Ссо2—-поправочный коэффициент, зависящий от температуры в системе и содержания двуокиси углерода в жидкой фазе.

Исходными данными являются критическая температура Гкр и давление якр тяжелого компонента (без учета легчайшего), а также состав жидкой фазы.

При отсутствии сведений о составе жидкой фазы необходимо его рассчитать по составу всей смеси или.

ее паровой фазы, задаваясь значениями К и проверяя их.

В качестве легкого компонента принимают легчайший компонент, содержание которого в жидкой фазе составляет не менее 0,1% (мол.

для всех углеводородов, в том числе и метана; вычисляют константу К для водорода в зависимости от я, Г и средней мольной температуры кипения жидкой фазы, не содержащей водорода; находят поправки на содержание водорода и метана; определяют исправленные значения констант К для всех углеводородов кроме метана, для которого в многокомпонентных системах, содержащих водород, поправки не требуются.

При концентрации водорода в паровой фазе менее 5% (мол.

Точность определений по графикам снижается при содержании компонента в жидкой фазе, составляющем менее 30% (мол.

), при разности средних температур кипения фаз, равной менее 16 К, и в области давлений, близких к критическому давлению жидкой фазы.

Уравнения равновесия фаз для низкокипящего и высококипящего компонентов бинарной смеси можно определить на основе выражения (11,28) пу[=Р1х'1 (11,56) я(1— у[] = Р2 (1 —*i) ' , (П.

Уравнение (11,58) в явном виде относительно содержания низкокипящего компонента в паровой фазе имеет вид * = - (п-60>

жидкой фазы (в пределах от 0 до 1), по уравнению (11,60) получим ряд сопряженных составов у' паров, равновесных с жидкостью.

Например, за низкокипящий компонент можно принять фракцию 0—40%, средняя температура кипения которой отвечает температуре выкипания 20% сырья на графике НТК, а за высококипящий компонент — фракцию 40—100%, средняя температура кипения которой отвечает выкипанию 70% сырья на графике НТК; во-вторых, экспериментально (методом однократного испарения) получают жидкую и паровую фазы сырья и исследуют их по НТК; в-третьих, по величине угла наклона кривой разгонки (метод Бро-уна и Катца); в-четвертых, по уравнению кривой-равновесия (метод Трегубова).

При температуре Т\ жидкая фаза имеет состав Xi, а равновесная паровая фаза—состав у\.

Однократное испарение — это процесс, при котором в течение всего периода сообщения системе тепла жидкую и образующуюся паровую фазы не разделяют, а по достижении известной конечной температуры нагрева — разделяют в один прием, т.

Процесс конденсации паров происходит в присутствии образующейся жидкой фазы.

При достижении конечной температуры конденсации паровую и жидкую фазы разделяют в один прием — однократно.

При однократном испарении смесей состав паровой фазы зависит от температуры испарения: чем ниже температура, тем выше относительное содержание легких компонентов.

Зависимость температур ОИ и ИТК (для паров и жидкости) от состава фаз: / — ИТК жидкости; 2 —ИТК пара; 3 — ОИ.

Совместное решение уравнений (11,66) и (11,67) определяет величины концентраций компонентов в паровой и жидкой фазах (П-68) m- i+e'(/cf_ или (II'68a>

Так как в паровой и жидкой фазах то уравнения (11,68) и (11,69) решают путем последовательного приближения к величине е' либо определения давления или температуры при известной величине е'.

Для этого при нескольких значениях температуры определяют несколько сопряженных значений массовой доли отгона е е = Му/Мс • (11,70) еде My — средняя масса моля паровой фазы; Мс — средняя масса моля исходной смеси.

Мольная доля отгона (11,71) т — тде x'oiU'x't — начальное и конечное содержание i-ro компонента в жидкой фазе; y'i — конечное содержание компонента в паровой фазе.

Содержание i-ro компонента в паровой фазе y'i = Kix'i п п

Составы равновесных паровой и жидкой фаз бинарной смеси идеальной системы связаны уравнением

) тарелки но Мерфри, выраженная через изменение концентраций паровой фазы.

EML — то же, выраженная через изменение концентраций жидкой фазы.

х, у—концентрации компонентов соответственно в жидкой или паровой фазах, кмоль/кмоль или кг/кг.

при е = 0 (жидкая фаза) ^KiXiiF=\ (111,24) при е=1 (паровая фаза)

— линия равновесия фаз; АВ — линия фазового состояния сырья; CD — рабочая линия концентрационной части колонны; WE — рабочая линия отгонной части колонны; MN — рабочая линия секции питания; DF* и WF* — рабочие линии концентрационной и отгонной частей колонны при минимальном флегмовом числе.

тарелки зависит от большого числа факторов: скоростей потоков контактирующих фаз, физических свойств системы и т.

Мерфри тарелки по паровой фазе EMV• __ Уп — Уп-i п 6и по жидкой фазе EML'„ хп+1— хп.

В зависимости от конструкции контактного устройства, степени перемешивания потоков контактирующих фаз, структуры -потоков и т.

Мерфри при расчетах колонн, поскольку он позволяет перейти от концентраций на данной тарелке к концентрациям на смежной тарелке, не интересуясь структурой потоков контактирующих фаз.

) связана с изменением концентраций контактирующих потоков в небольшом локальном объеме контактной зоны, в пределах которого можно принять гипотезу о полном перемешивании контактирующих фаз.

В зависимости от структуры потоков обеих фаз по соответствующим уравнениям может быть осуществлен переход от точечной эффективности Е к локальной, затем к1 к.

Кривая 3 характеризует тарелки прямоточного типа, имеющие максимальную эффективность в области больших скоростей фаз.

Для увеличения производительности тарелки следует использовать контактирование фаз в прямотоке.

Однако чистый прямоток не обеспечивает высокой эффективности контакта фаз.

Переливные устройства имеют переливной карман сечения, переменного по высоте, в верхней части оно составляет примерно 11%, а в нижней — 7% общей площади сечения колонны, что позволяет улучшить работу переливного устройства и более рационально использовать площадь тарелки в зоне контакта фаз.

При достаточном расстоянии между тарелками в последнем случае образуется вторая зона контакта фаз [54].

Зависимость коэффициента kr от относительных объемных скоростей контактирующих фаз для ситчатых тарелок [113].

Величины средних скоростей пара в прорезях колпачков для различных типов прорезей примерно одинаковы, но в сильной степени зависят от плотностей контактирующих фаз.

1 — туннельная колпачковая с прямотоком фаз, Р=1,65-105 Па; 2 — то же, Я=0,33-105 Па;

В насадочной колонне потоки пара (газа) и жидкости взаимодействуют в противотоке; в зависимости от величины и соотношения нагрузок фаз наблюдаются различные гидродинамические режимы, которые наиболее четко выявляются на кривых зависимости сопротивления насадки от нагрузок по пару и жидкости, построенных в логарифмических координатах (рис.

При малых нагрузках взаимодействие между фазами незначительно и сопротивление насадки пропорционально сопротивлению сухой насадки.

При дальнейшем увеличении скоростей потоков возрастает трение между фазами, происходит торможение жидкости и увеличивается ее задержка в насадке.

Дальнейшее увеличение скоростей взаимодействующих фаз приводит к еще более резкому увеличению сопротивления и количества удерживаемой жидкости в объеме, занятом насадкой, что приводит к захлебыванию колонны.

природы молекул газовой фазы над ловерхностью жидкости.

21, в которой приняты следующие обозначения переменных: G, L — нагрузка по пару и жидкости, кг/(м2-ч); G', L' — мольные потоки пара и жидкости; W — скорость пара в полном сечении колонны, м/с; DK — диаметр колонны, м; dH — размер насадки, м; Янас — высота слоя насадки, м; а —удельная поверхность насадки, м2/м3; е — свободный объем насадки, м3/м3; ее — коэффициент относительной летучести; цж — вязкость жидкости, сПз; рж, рп — плотность жидкости и пара, г/см3; М — масса одного моля паровой фазы; Я'—константа Генри, кмоль/м3 (кгс/см2); Р — абсолютное давление, кгс/см2; Dv — коэффициент диффузии легкокипящего компонента, см2/с; m — тангенс угла наклона кривой равновесия; коэффици

Р — отношение количеств конечных рафинатной и экстрактной фаз.

о — дисперсная фаза в отвер- р—рабочее (число).

Экстракцией (экстрагированием) называют процесс разделения смеси компонентов, входящих в состав жидкой или твердой фаз, путем.

Гетерогенность является основным условием экстракции: один из компонентов смеси должен быть нерастворимым или частично растворимым в применяемом растворителе, чтобы могли образоваться две фазы.

Фаза, богатая растворителем, содержащая предпочтительно растворяющийся в растворителе компонент, называется экстрактным раствором.

Другая фаза, образованная нерастворимым компонентом, обычно содержит некоторое количество растворителя и называется рафинатным раствором.

IV-2), разделяются на две фазы.

В гетерогенной области любая система будет разделяться на две фазы, составы которых изображаются точками, лежащими на бинодальной кривой.

Линия, которая соединяет точки, представляющие составы двух сосуществующих фаз, называется линией сопряжения, линией связи или конодой.

Процесс экстракции основан на законе Нернста, определяющем распределение вещества между двумя жидкими фазами.

Коэффициентом распределения Ki одного из компонентов i двухфазной системы называют отношение концентраций этого компонента в соответствующих фазах концентрация i в фазе ft' p'ft 1 ~ концентрация i в фазе а' ~ ^^ ' ' '

Численное значение коэффициента распределения /G не зависит от количеств фаз и их соотношения.

Расчет составов рафинатной и экстрактной фаз

Расчет состава равновесных фаз при неидеальной экстракции рассмотрим на примере.

Рассчитать по методу Хэяда состав равновесных рафинатной и экстрактной фаз, образующихся при экстракции, если известно, что в рафинатной фазе отношение.

Получены две системы уравнений, определяющие составы равновесных рафинатной и экстрактной фаз: для рафинатной фазы _*с = 0,12

Для экстрактной фазы

Отношение величин отрезков РМ и MQ определяет величину отношения количеств конечных фаз: r MQ Количество фазы экстракта рассчитывается по формуле:?

Количество рафинатной фазы найдем по разности между количествами загрузки аппарата и экстрактной фазы:

Неэкстрагированная доля компонента i равна отношению его количества в рафинатной фазе к количеству в исходной смеси:

Коэффициент экстракции е, количество экстрактной фазы Е и рафинатной фазы R связаны следующим соотношением:

Лс = д/ij -f дй2 + дй3 (IV, 16) где A/ZI — высота слоя диспергируемой фазы, необходимая для преодоления сопротивлений потоку диспергированной фазы в отверстиях сит-чатой тарелки, м; ДА?

— то же, для создания скорости сплошной фазы в переливном патрубке тарелки, м; А/г3 — то же, для преодоления сопротивлений при протекании, м.

Др в которой рд — плотность диспергированной фазы (для нижней тарелки равна плотности р?

экстрактного раствора), кг/м3; Ар — разность плотностей экстрактного и рафинатного растворов, кг/м3; ty—f0/FK — отношение площади отверстий в ситчатой тарелке к площади 'поперечного (диаметрального) сечения колонны; и0 — скорость диспергированной фазы в отверстиях тарелки, м/с; g — ускорение свободного падения, м/с2; С0 = 0,7 — коэффициент истечения.

Величину Дй2 рассчитывают так: (IV,, 8) где еп — коэффициент гидравлического сопротивления переливного патрубка тарелки, равный 1,5 — 4,5; шп — скорость сплошной фазы в переливном патрубке, м/с: рс — плотность сплошной фазы под нижней тарелкой экстрактора, принимаемая равной плотности сырья.

Скорость сплошной фазы в переливном патрубке:

323 где Ус — объемное количество сплошной фазы, м3/ч; 5„ — площадь поперечного сечения переливного патрубка, м2.

ДА, = 1,5^где ид —величина фиктивной скорости, равная_ ЕУ "я ~ 3600FKгде Ev — объемное количество экстрактной фазы, м3/ч.

Прямые линии, соединяющие равновесные составы экстрактной и рафинатной фаз, называют конодами.

При температурах, которые значительно ниже 'критических, плотность паровой фазы во много раз меньше плотности жидкости, поэтому

31) где Ki — константа фазового равновесия; у} —мольная доля компонентов в паровой фазе.

В зоне контакта сплошной и распределяемой фаз располагают жа-люзийные решетки (обычно 6—8 штук) на расстоянии 0,6—0,8 м одна от другой.

2 — граница коалесценции дисперсной фазы; 3 — перфорированная тарелка; 4 — сектор протока сплошной фазы; 5 — сегмент тарелки; 6 — сливной стакан.

Площадь переливных стаканов должна обеспечить скорость сплошной фазы достаточно низкую, чтобы капли другой фазы диаметром (0,8—1,6)-10~3 м не увлекались бы потоком сплошной фазы.

Высота переливов должна обеспечивать должный слой сплошной фазы под тарелкой.

колоннах этого типа пульсация используется для перемешивания и расслоения фаз.

При повышении скорости подачи дисперсной (распределяемой) фазы в колонну наступит момент, когда эта фаза начнет скапливаться в зоне ввода и увлекаться сплошной фазой, выводимой из колонного аппарата.

Такую скорость дисперсной фазы называют скоростью захлебывания.

При отсутствии движения сплошной фазы или незначительном ее перемещении скорость движения капель дисперсной фазы называют характеристической.

При относительном движении фаз внутри экстракционного аппарата и наличии оптимальных показателей, производительности и разделительного эффекта скорость движения фаз будет иметь оптимальнре значение.

34) где а — поверхностное натяжение на границе раздела сплошной и дисперсной фаз, Н/м.

34) позволяет рассчитывать скорость сплошной фазы и с.

В практике расчетов экстракционных колонн скорость движения фаз принято назначать на 20% ниже, чем найдено по формуле (IV.

Скорость движения дисперсной фазы через отверстия в ситчатых тарелках определяется по уравнению: ________ (IV, 35)

0 — напор дисперсной фазы в отверстиях тарелки, м.

В случае получения величины ш0^0,03 м/с для преодоления поверхностного натяжения на границе раздела фаз в формуле (IV.

Скорость движения сплошной фазы в сливных стаканах определяется по уравнению:

cn — скоростной напор сплошной фазы в сливном стакане, м; Нет и с?

Ориентировочные скорости подачи сырья в зависимости от высоты слоя дисперсной и сплошной фаз, а также от высоты слоя стакана даны в табл.

Скорость движения дисперсной фазы через отверстия ситчатых тарелок можно рассчитать по формуле: = 0 95 Т/ ' У [1

Скорость движения сплошной фазы через сливные стаканы шсл = о,67 Л/~—^с.

Зависимость диаметра капли от свойств жидкой фазы и диаметра отверстий ситчатой тарелки.

— коэффициенты массоотдачи для рафинатной и экстрактной фаз; т — тангенс угла наклона кривой равновесия фаз.

величина ВЭП суммируется из числовых значений ВЭП для обеих обменивающихся фаз m ' (IV,46)

Характеристическая скорость движения фаз и некоторые параметры процесса в роторном экстракторе связаны уравнением: • Характеристическая скорость шх движения фаз и массовая скорость ыд дисперсной фазы связаны уравнением: (1-Фнс) (IV, 55) где Фнс — удерживающая способность насадки в насадочном аппарате.

Равновесие между паровой (газовой) и жидкой фазами.

Задаются перепадами давлений и степенями конверсии на каждом участке; если происходит испарение жидкой фазы, то задаются долями отгона в конце каждого участка.




Главный редактор проекта: Мавлютов Р.Р.
oglib@mail.ru