НЕФТЬ-ГАЗ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
На главную >>


Теперь на нашем сайте можно за 5 минут создать свежий реферат или доклад

Скачать книгу целиком можно на сайте: www.nglib.ru.

Предложения в тексте с термином "Доли"

Таким образом, эффективный удельный объем для гомогенной среды выражен через удельные объемы фаз и массовую долю газа в двухфазном потоке, равную отношению локального массового расхода газовой фазы к полному массовому расходу потока:

Что касается зависимости массовой доли газа х от L, то чаще всего ограничиваются рассмотрением постоянной плотности теплового потока по длине канала.

Однако сопоставление с экспериментами показывает, что принципиально невозможно с помощью одной только гомогенной модели двухфазного потока описать закономерности изменения гидравлического сопротивления в широком диапазоне изменения давления среды и массовой доли пара в потоке для различных жидкостей.

Наиболее сложным и ответственным моментом является определение скоростей обеих фаз, а также доли поперечного сечения, которую занимает одна из фаз потока.

9 и содержат кроме указанных зависимостей Фж и Ot кривую (1 — ср) = f(X), определяющую долю площади сечения канала, занимаемую жидкой фазой в двухфазном потоке,!

о является функцией массовой доли газа и комплекса, учитывающего физические свойства жидкой и газовой фаз двухфазного потока (цж/Мт)°'2 (Рг/Рж)

11 в зависимости от комплекса, учитывающего физические свойства газа и жидкости в двухфазном потоке, массовую долю газовой фазы ч в нем и значение массовой скорости среды в канале, в чем и заключается отличие этого метода от рассмотренных выше.

100) о ' - г где ф — доля площади сечения потока, занятой газом.

Опыты были проведены в диапазоне изменения определяющих параметров: относительный шаг пучка s/d=i,08; абсолютная шероховатость стенки А = 2-г-3 мкм; давление Р = = 1,0 -т- 12 МПа; массовая скорость шр = 500 -Ь 3000 кг/(м2-с); массовая доля газа х = О -f- 0,9.

Примем при этом, что изменением массовой доли газа в потоке можно пренебречь, т.

Обычно значение занятой газом доли сечения (истинное объемное газосодержание) ф, входящей в полученные выражения, рассчитывают на основе гомогенной модели двухфазного потока, т.

При этом доля площади сечения потока ф, занятая газом, численно равна расходной объемной доле газа в потоке р и, следовательно ~-?

112), в которой объемная доля газа в сечении канала рассчитывается по модели раздельного течения фаз.

M/A/Y м представлены в функции относительных потерь давления двухфазного потока ДРдвФ/АРо в прямой трубе для одних и тех же массовых скоростей и массовой доли пара.

Массовая доля газа в потоке к составляет 0,05; 0,25; 0,50 и 0,75.

Во всем рассмотренном диапазоне изменения массовой доли газа в потоке результаты, полученные по методике Бароши, занимают промежуточное положение между значениями ДРтр/д1,, полученными по методу Мартинелли (завышенные значения) и методу гомогенного потока (заниженные значения).

Опыты были проведены при следующих режимных параметрах: скорость парогазового потока wIir = 2-~\Q м/с, соответствующие ей -значения критерия Рейнольдса Re = 5000 — 30 000, объемная доля пара в смеси #п = 0,0 -f- 0,7.

28) должен быть исключен]; vCM/aCM = Рг — теплообменный критерий Прандтля для парогазовой смеси; -^-^-^ = PrD — диффузионный критерий Прандтля** для парогазовой смеси; — - — = EL, '— параметр, учитывающий влияние поперечного потока вещества на изменение толщины гидродинамического пограничного слоя и профиля скодр р _ рростей в нем; -р-^-~ ° р "'" f = ng — параметр, учитывающий"см ^см sвлияние поперечного потока вещества на поле парциальных давлений пара; Рг/Рса = уг — объемная доля инертного газа в смеси; Срп/Срсм — симплекс, учитывающий влияние переноса тепла паром на поле температур; Rn/Rcu — симплекс, учитывающий влияние отношения газовых постоянных пара и смеси на поле парциальных давлений пара.

Объемная доля газа в 0,017—0,56 0,23—0,90 0,05—0,90 0,10-1,00 0,01-0,75 смеси г/г

Объемная доля неконденсирующегося воздуха в смеси г/г 0,05-0,40 <0.

Здесь тп — массовая доля водяного пара в смеси; b'D — фактор проницаемости, определяемый по формуле (5.

При повышенных и больших содержаниях пара доля теплового потока, обусловленного фазовым превращением пара, становится ощутимой в общем тепловом потоке, поэтому пользование уравнениями (5.

когда доля тепло-притока, обусловленного теплообменом с окружающей средой, * Под криогенными понимают температуры среды ниже 153 К, также становится ощутимой в общем теплопритоке (особенно в конденсаторах малой производительности по исходному газу).

) — средняя температура охлаждающей среды в конденсаторе; FH3 — общая площадь поверхности тепловой изоляции аппарата; mni, тП2 — массовая доля пара в смеси соответственно на входе в аппарат и на выходе из него; ср См — средняя теплоемкость парогазовой смеси, определяемая по средней температуре парогазовой смеси Т = 0,5 (Ti + Г2).

Для плотности потока конденсирующейся смеси паров они получили следующее уравнение: где z\ — мольная доля вышекипящего компонента в жидкости на поверхности конденсации; уг, ylf — мольная доля вышекипящего компонента в паре соответственно в ядре потока и на поверхности конденсации; /?

123) опущена вторая производная по продольной координате х, имеющая значительно более низкий порядок величины па сравнению со второй производной по поперечной координате у^ ** Без учета диссипагивной составляющей, и у; ть т2 — массовая доля соответственно' вышекипящегб и нижекипящего компонента в паровой фазе (в кг компонента на 1 кг смеси) ; m\f — массовая доля вышекипящего компонента при температуре Tf у поверхности конденсации; cv\, cpz, срсм — удельная теплоемкость при постоянном давлении соответственно вышекипящего, нижекипящего компонента и паровой смеси; ср/ — удельная теплоемкость паровой смеси при.

Мольная доля вышекипящего компонента в газовой фазе z/i = 0,28^0,98.

3 Объемная (моль- Уп1 ==2 ^11*/-' СМ 0,404 0,373 0,320 0,252 0,173 0,099 0,0494 0,0194 пая) доля пара в смеси

4 Объемная (моль- УП = 1 — Vnt 0,596 0,627 0,680 0,748 0,827 0,901 0,9506 0,9805 ная) доля газа в смеси

6 Массовая доля пара в смеси М„ 0,681 0,652 0,597 0,515 0,395 0,258 0,141 0,0585 тт — Ул1 м 1 кг/ кг '"OMi

Компоненты Паровая фаза Жидкая фаза расход (в мЗ/с) при нормальных условиях объемная мольная) доля компонента в смеси у расход (в мЗ/с) при нормальных условиях объемная мольная) доля компонента в смеси z

Об этом упоминается в работе [188], авторы которой связывают это явление с уменьшением доли жидкости в парожидкостном потоке, движущемся в пучке труб.

Доля последней составляющей особенно заметна в тех случаях, когда источник тепла или нагреватель обеспечивает постоянную плотность теплового потока независимо от уменьшения коэффициента теплоотдачи.

Участок развитого кипения заканчивается при достижении массовой доли пара в потоке %х, после чего наступает режим ухудшенного теплообмена (участок IV) и перегрев пара (участок V).

к выражается как доля от полной локальной разности температур 0, которая для больших значений недогревов существенно превышает искомую разность температур, соответствующую началу кипения (рис.

Так, в некоторых интерполяционных зависимостях, построенных при использовании экспериментальных данных, относящихся только к развитому пузырьковому кипению, влияние массовой доли пара и скорости потока не учитываются.

Следует обратить внимание на то, что знание области измене, ния основных независимых параметров в формулах для развитого кипения не исключает влияния на теплообмен массовой доли пара и скорости потока, хотя формула их и не учитывает.

Действительно, если указано, что формула, рекомендуемая в работе [7] а=0,Ю5К°31У'7 где — Рп) получена при обработке экспериментальных данных в области изменения массовой доли пара в потоке 0,05 ^ х ^ 0,9, то из этого еще не следует, что а не зависит от скорости движения среды в канале при всех возможных сочетаниях определяющих параметров в исследованном диапазоне их изменения.

При увеличении массовой доли пара в потоке, движущемся в обогреваемом канале, могут быть достигнуты условия, когда пузырьковое кипение будет оказывать все меньшее влияние на коэффициент теплоотдачи по сравнению с влиянием конвекции в двухфазном потоке.

79) параметр У(г|з, я) зависит от физических свойств пара и жидкости, а также от массовой доли пара в потоке.

Диаграмма для определения параметра Y (ty, x) двухфазного потока в функции от массовой доли пара и параметра i|> = (рп/Рж)°'5(И'ж/Цп)0'1'

Заслуживает внимания соотношение, предложенное Ченом [170] для области совместного влияния кипения и конвекции: а = акп5 + аквР где S и F — безразмерные параметры, учитывающие влияние массовой доли пара в потоке, физических свойств жидкости и пара, а также массового расхода среды в канале.

Суть его состоит в раздельном учете влияния на теплоотдачу массовой скорости потока и массовой доли пара, наряду с влиянием плотности теплового потока с помощью интерполяционной формулы: а-Л/Икп + акв + Кв)2 (7-86)

При некотором значении массовой доли пара в потоке, обозначенного хдр, пленка становится относительно гладкой.

В работе [69] приводится зависимость для определения массовой доли пара, соответствующей гидродинамическому кризису двухфазных потоков в трубах: * Др (Р^см) Уж Рж~Рп =2,3.

Ухудшение теплоотдачи в двухфазном потоке происходит по достижении граничной доли пара в потоке %х, причем дгух обычно незначительно превосходит хдр.

Поэтому при выполнении расчетов парогенерирующих каналов в качестве граничной доли пара в потоке можно использовать долю, соответствующую кризису гидравлического сопротивления.

Рекомендаций для расчета коэффициента теплоотдачи на участке, где массовая доля пара в потоке превосходит критическое значение %х, в литературе очень мало, и они не отличаются универсальностью.

Как правило,~ большая доля массы теплообменника (особенно о низким давлением в межтрубном пространстве) приходится на массу трубного пучка.

Конечно, такой подход допустим только в тех случаях, когда масса поверхности теплопередачи составляет значительную долю массы аппарата (> 60%).

Однако, как показывает расчетный опыт, сама доля амортизации и ремонтных затрат по отношению к значению всех приведенных затрат составляет небольшую часть, что позволяет без существенной ошибки не делить эти затраты по категориям оборудования.

F — площадь поверхности теплообмена, м2; g — ускорение свободного падения, м/с2; G — массовый расход теплоносителя, кг/с; h, H — высота, м; / — безразмерный фактор тепло- и массообмена; / — удельная энтальпия вещества, Дж/кг; / — плотность массового потока среды, кг/(м2 • с); /С — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 • К); /, L — длина, линейный размер, м; т — массовая доля компонента смеси веществ, кг/кг; масса 1 м2 поверхности теплообмена, кг/м2; М — мольная масса, кг/кмоль; Р — давление, Па; q — плотность теплового потока, Вт/м2;

W — водяной эквивалент теплоносителя, Вт/К; х — влагосодержание, кг/кг; массовая доля газовой фазы в двухфазном потоке; координата; " '-.

у — объемная (мольная) доля компонента смеси в жидкости у поверхности раздела фаз; координата; а — коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2 • К);

доли Р, МГГа т, к

П — смоченный периметр, м; р — плотность вещества, кг/м3; а — поверхностное натяжение, Н/м; т — время, с; касательное напряжение, Па; ф — относительное переохлаждение конденсата; степень пересыщения; доля площади сечения двухфазного потока, занятая газом; •ф — степень конденсации пара.




Главный редактор проекта: Мавлютов Р.Р.
oglib@mail.ru